O RWIND 2 e o RFEM 6 podem agora ser utilizados para calcular cargas de vento a partir das pressões do vento medidas experimentalmente em superfícies. Basicamente, estão disponíveis dois métodos de interpolação para distribuir as pressões medidas em pontos isolados ao longo das superfícies. A distribuição de pressão desejada pode ser alcançada utilizando o método e a configuração de parâmetros apropriados.
Para avaliar se também é necessário considerar a análise de segunda ordem numa análise dinâmica, o coeficiente de sensibilidade do deslocamento entre pisos θ é fornecido na EN 1998-1, secções 2.2.2 e 4.4.2.2. Este pode ser calculado e analisado com o RFEM 6 e o RSTAB 9.
Para a verificação do estado limite último, a EN 1998-1, secção 2.2.2 e 4.4.2.2, requer que o cálculo seja efetuado considerando a teoria de segunda ordem (efeito P-Δ). Este efeito pode não ser considerado apenas se o coeficiente de sensibilidade do deslocamento entre os pisos θ for inferior a 0,1.
Neste artigo, uma caixa de carga pesada é calculada de acordo com as diretrizes da Bundesverband Holzpackmittel (HPE). Os casos de carga de movimentação de grua e transporte marítimo são calculados.
Quando uma laje de betão se encontra assente sobre o banzo superior, esta funciona como um apoio lateral (estrutura mista), evitando problemas de estabilidade de encurvadura por flexão-torção. Se houver uma distribuição negativa do momento fletor, o banzo inferior é sujeito a compressão e o banzo superior sujeito a tração. Se o apoio lateral não é suficiente devido à rigidez da alma, neste caso o ângulo entre o banzo inferior e a linha de interseção da alma é variável, pelo que existe a possibilidade de encurvadura por distorção do banzo inferior.
Uma vez que a determinação realista das condições do solo tem uma influência significativa na qualidade da análise estrutural dos edifícios, o RFEM 6 disponibiliza o módulo Análise geotécnica para determinar o corpo de solo a ser analisado.
A forma de fornecer dados obtidos em testes de campo no módulo e utilizar as propriedades de amostras de solos para determinar os maciços de solos de interesse foi discutida no artigo da base de dados de conhecimento "Criação do corpo de solos a partir de amostras de solos no RFEM 6". Por outro lado, este artigo irá discutir o procedimento para o cálculo de assentamentos e pressões do solo para um edifício de betão armado.
Pode utilizar o programa autónomo RSECTION para determinar as propriedades de secções para quaisquer secções de paredes finas e maciças, bem como para realizar uma análise de tensões. O artigo anterior da base de dados de conhecimento intitulado "Criação gráfica/tabular de secções definidas pelo utilizador no RSECTION 1" abordou as bases para a definição de secções no programa. Este artigo, por outro lado, é um resumo de como determinar as propriedades da secção e realizar uma análise de tensões.
O módulo Análise das fases de construção (CSA) permite o dimensionamento de estruturas de barras, superfícies e sólidos no RFEM 6, considerando as fases de construção específicas associadas ao processo de construção. Isto é importante porque os edifícios não são construídos de uma só vez, mas sim através da combinação gradual das partes estruturais individuais. As etapas individuais nas quais os elementos estruturais, assim como as cargas, são adicionados ao edifício, são designadas por fases de construção, enquanto o processo em si é designado por processo de construção.
Assim, o estado final da estrutura fica disponível após a conclusão do processo de construção; ou seja, todas as fases de construção. Para determinadas estruturas, a influência do processo de construção (ou seja, todas as fases de construção individuais) pode ser significativa e deve ser considerada para evitar erros no cálculo. Uma visão geral do módulo CSA é fornecida no artigo da base de dados de conhecimento intitulado "Consideração das fases de construção no RFEM 6" .
A vantagem do módulo RFEM 6 Steel Joints é que pode analisar as ligações de aço utilizando um modelo de EF, para o qual a modelação é totalmente automática em segundo plano. A entrada dos componentes da ligação de aço que controlam a modelação pode ser feita definindo os componentes manualmente ou utilizando os modelos disponíveis na biblioteca. O último método está incluído num artigo anterior da base de dados de conhecimento intitulado "Definir os componentes de ligação de aço utilizando a biblioteca". A definição de parâmetros para o dimensionamento de ligações de aço é o tema da artigo da base de dados de conhecimento "Dimensionamento de ligações de aço no RFEM 6".
O módulo Ligações de aço no RFEM 6 permite criar e dimensionar ligações de aço utilizando um modelo de elementos finitos. A modelação das ligações pode ser controlada através de uma entrada de componentes simples e confortável. Os componentes de ligação de aço podem ser definidos manualmente ou utilizando os templates disponíveis na biblioteca. O primeiro método está incluído num artigo anterior da base de dados de conhecimento intitulado "Uma nova abordagem para o dimensionamento de ligações de aço no RFEM 6". Este artigo incidirá sobre o último método; ou seja, mostrará como definir os componentes de ligação de aço utilizando os templates disponíveis na biblioteca do programa.
De acordo com a EN 1992-1-1 [1], uma viga é uma barra cujo vão não é inferior a 3 vezes a altura total da secção. Caso contrário, o elemento estrutural deve ser considerado uma viga-parede.</p> O comportamento das vigas fundas (ou seja, vigas com um vão inferior a 3 vezes a altura da secção) é diferente do comportamento das vigas normais (ou seja, vigas com um vão 3 vezes maior que a altura da secção).
No entanto, ao analisar os componentes estruturais de estruturas de betão armado, é frequentemente necessário dimensionar vigas profundas, uma vez que estes são utilizados para vergas de janelas e portas, vigas de pavimento, ligações de lajes de tetos com desnível e sistemas de pórticos.
As verificações de estabilidade para o dimensionamento de barra equivalente de acordo com as normas EN 1993-1-1, AISC 360, CSA S16 e outras normas internacionais requerem a consideração do comprimento de dimensionamento (ou seja, o comprimento efetivo das barras). No RFEM 6, é possível determinar o comprimento efetivo manualmente atribuindo apoios de nó e fatores de comprimento efetivo ou, por outro lado, importando-o da análise de estabilidade. Ambas as opções serão demonstradas neste artigo através da determinação do comprimento efetivo do pilar pórtico na Figura 1.
Este artigo descreve como é que uma laje plana de um edifício residencial é modelada no RFEM 6 e dimensionada de acordo com o Eurocódigo 2. A placa tem uma espessura de 24 cm e está apoiada em pilares com um comprimento de 45/45/300 cm a uma distância entre si de 6,75 m nas duas direcções X e Y (Figura 1). Os pilares são modelados como apoios nodais elásticos através da determinação da rigidez da mola a partir das condições de fronteira (Figura 2). O betão C35/45 e o aço de armadura B 500 S (A) são selecionados como materiais para o dimensionamento.
No RFEM 5 e no RSTAB 8, pode visualizar informações detalhadas sobre a licença atualmente utilizada e o controlador de dongle instalado. Em caso de problemas com a licença, pode enviar o ficheiro de texto criado para a linha de apoio da Dlubal Software para lhe podermos enviar uma análise rápida e eficaz. Para criar o ficheiro, selecione "Ajuda" → "Autorização" → "Diagnóstico".
Por vezes, uma estrutura necessita de reforço nos casos em que está a ser adicionado um novo piso ou quando se verifica que uma barra existente está abaixo do dimensionamento devido a uma suposição de carregamento difícil de prever. Em muitos casos, a barra estrutural não é facilmente substituída e seja instalado um reforço de acordo com o novo requisito de carga.
Na modelação de estruturas de pórticos, o RFEM e o RSTAB oferecem várias opções para controlar a transferência de forças internas e momentos nos pontos de ligação das barras. Por um lado, pode utilizar os tipos de barra para definir se apenas as forças ou também os momentos atuam nas barras ligadas. Por outro lado, é possível excluir determinadas forças internas da transferência através da utilização de articulações. Um tipo especial são as articulações em tesoura, que permitem uma modelação realista de estruturas de coberturas, por exemplo.
As deformações elásticas de um componente estrutural devido a uma carga são baseadas na lei de Hooke, que descreve uma relação linear da tensão-deformação. Estas são reversíveis: Após o redução do carregamento, o componente estrutural volta à sua forma original. As deformações plásticas, por outro lado, levam a uma alteração irreversível da forma. As deformações plásticas são geralmente consideravelmente maiores do que as deformações elásticas. Para tensões plásticas de materiais dúcteis, como o aço, ocorrem efeitos de cedência quando o aumento da deformação ocorre juntamente com o endurecimento. Estas levam a deformações permanentes - e, em casos extremos, à rotura do componente estrutural.
A norma europeia EN 1993-1-8, Secção 4.5.3.3., oferece ao utilizador um método simplificado para a verificação do estado limite último de cordões de soldadura. De acordo com a norma, a verificação está concluída quando o valor de cálculo da resultante de forças que atua na superfície do cordão de soldadura for inferior ao valor de cálculo da capacidade de carga da soldadura. Assim sendo, caso pretenda dimensionar a soldadura para um modelo de superfície, irá encontrar uma variedade de resultados devido à natureza dos cálculos MEF. Por isso, mostramos a seguir como determinar os componentes da força a partir do modelo.
Este artigo técnico reflete sobre a verificação da estabilidade de uma madre de cobertura que se encontra conectada no sentido de um esforço de fabricação mínimo sem reforços e através de uma ligação de parafusos no banzo inferior.
Neste artigo técnico, um pilar articulado com uma força axial de ação central será verificado através do módulo adicional RF-/STEEL EC3 de acordo com a norma EN 1993-1-2. No exemplo será utilizado o anexo nacional da Alemanha.
O Eurocódigo 2 oferece duas formas de realizar a verificação da largura de fendas. Por um lado, a verificação da largura de fendas pode ser realizada de acordo com 7.3.3 sem cálculo direto, através de tabelas para a limitação do espaçamento e o diâmetro das barras. Por outro lado, a largura da fenda wk pode ser determinada diretamente de acordo com 7.3.4 e comparada com um valor limite.
Neste artigo, um pilar articulado com uma força axial atuante no centro e uma carga de linha atuando no eixo principal serão dimensionados através do módulo adicional RF-/STEEL EC3 de acordo com a norma EN 1993-1-1.
Neste artigo técnico, um pilar articulado com uma força axial aplicada de forma cêntrica e uma carga de linha que atua sobre o eixo principal é dimensionado de acordo com a EN 1993-1-1 com o auxílio do módulo adicional RF-/STEEL EC3. Stützenkopf und Stützenfuß werden als Gabellager angenommen. O pilar não é restringido à rotação entre os apoios. A secção do pilar é uma HEB 360 em aço S235.
A modelação de elementos estruturais planos, tais como vigas-parede, geralmente, apenas é possível no RFEM. Se, num determinado caso, for necessário definir o efeito de reforço de uma viga-parede, também poderá ser simulado no RSTAB.
No artigo é exemplificado o dimensionamento de uma ligação de montagem constituída por secções tubulares com chapas de extremidade. Trata-se de um banzo inferior de uma treliça que por motivos de transporte tem de ser dividido.
O Gestor de projetos é instalado por defeito quando instala o RFEM e o RSTAB e gere todos os projetos e ficheiros de cálculo. No gestor de projetos, pode ligar diferentes projetos para ter uma visão clara dos ficheiros do programa.
O RFEM e o RSTAB oferecem diferentes opções para modelar estacas. Uma opção é representar as estacas como suportes de valor unitário ou pilares articulados. Outra opção é a modelação realista tendo com consideração do solo através da aplicação de uma fundação elástica de barra. Os dois exemplos seguintes descrevem as opções mais detalhadamente. As temáticas da resistência da base da estaca, da fricção do revestimento da estaca e das camadas do solo não são consideradas neste artigo técnico.
Para gruas suspensas, a corda inferior da viga de pista está sujeita a uma flexão local do banzo devido às cargas das rodas, além da capacidade de carga principal. Devido a essas tensões de flexão locais, o banzo inferior se comporta como uma laje e tem uma condição de tensão biaxial [1].